Lab #1
Latihan: pilih ketebalan lapisan isolasi untuk lantai loteng dari bahan potongan, di bangunan tempat tinggal di Starodub. Konstruksi panel: lapisan bantalan internal - beton bertulang, 120 mm, lapisan isolasi - kerikil tanah liat dengan kepadatan g 0= 600 kg/m 3, screed - dari mortar semen-kapur, 40 mm. Ketebalan maksimum pemanas - 300 mm.
Kami menentukan pengurangan resistensi yang diperlukan untuk perpindahan panas OK dari kondisi penghematan energi:
Menurut SNiP 2.01.01-82 "Klimatologi dan geofisika konstruksi", kami menentukan untuk kota Starodub:
Sesuai dengan bab SNiP "Bangunan perumahan", kami menerima suhu desain udara internal sebagai 18 ° , karena
Menurut tabel 1, menerapkan interpolasi, kami menentukan nilai:
untuk lantai loteng, bangunan tempat tinggal pada GSOP=4000 °C×hari, m2×°C/W, dan pada GSOP=6000 °C×hari, m2×°C/W. Interpretasi geometrik interpolasi linier ditunjukkan pada gambar. Nilai yang sesuai dengan GSOP=4121°C×hari, kami menghitung:
Kami menentukan ketahanan yang diperlukan untuk perpindahan panas dari kondisi sanitasi dan nyaman:
Menurut tabel 2 koefisien n, dengan mempertimbangkan posisi OK dalam kaitannya dengan udara luar, sama dengan 1.
Menurut tabel 3 perbedaan suhu normatif antara suhu udara internal dan permukaan bagian dalam lapisan OK dan lantai loteng Dtн=3 °С.
Menurut tabel 4 koefisien perpindahan panas permukaan bagian dalam OK av=8,7 W/m2×°C.
Menurut peta aplikasi, 1 zona kelembaban adalah normal. Rezim kelembaban tempat adalah normal (sesuai dengan bab SNiP "Bangunan perumahan" dan Tabel 6). Menurut tabel 7 kondisi pengoperasian OK - B.
Menurut Lampiran 2, kami menerima koefisien konduktivitas termal yang dihitung dari bahan yang digunakan dalam konstruksi:
beton bertulang 2500 kg/m3 - l1=2,04 W/m×°С;
kerikil tanah liat yang diperluas (GOST 9759-83) 600 kg/m3 - l2=0,20 W/m×°C;
mortar semen-kapur - l3=0,81 W/m×°C.
Dalam kondisi utama perhitungan rekayasa panas, kami menyamakan bagian kanan dan kiri, mengganti ekspresi untuk Ro dan membukanya untuk kasus OK tiga lapis:
Kami menyatakan ketebalan lapisan isolasi dari persamaan terakhir dan menghitungnya:
Kesimpulan: ketebalan lapisan insulasi 0,6967 m tidak realistis untuk desain ini, karena ketebalan total lantai loteng adalah 0,12 + 0,6967 + 0,04 = 0,857 m, dan berat panel ukuran 3 ´ 3 m setidaknya (0,12 ´ 2500+0,697´ 600+0,04´ 1600)´ 3´ 3=7040 kg (2500 dan 1600 kg/m 3- kepadatan, masing-masing, beton bertulang dan mortar semen-kapur dalam keadaan kering). Dengan demikian, penggunaan kerikil tanah liat yang diperluas dengan kepadatan 600 kg / m 3tidak mungkin di bawah kondisi operasi yang diberikan.
Mari kita tentukan koefisien konduktivitas termal yang diperlukan dari lapisan isolasi pada ketebalan maksimum 300 mm. Ketebalan lapisan isolasi dalam hal ini dapat: d 2=0,46-0,12-0,04=0,3 m.
Untuk melakukan ini, kami mengungkapkan dari kondisi umum perhitungan termoteknik bukanlah ketebalan, tetapi konduktivitas termal dari lapisan isolasi:
Menurut Lampiran 2, kami menentukan bahwa kerikil tanah liat yang diperluas yang digunakan dalam produksi panel dua lapis memiliki koefisien konduktivitas termal yang mendekati Vermikulit yang diperluas (GOST 12865-67) 100 kg/m3 (l=0,08 W/m×°C) .
Kesimpulan: kami menerima desain lantai loteng berikut untuk operasi di bangunan tempat tinggal di Starodub: lapisan bantalan adalah beton bertulang, 120 mm, lapisan isolasi adalah kerikil tanah liat yang diperluas dengan kepadatan 100 kg / m3, 300 mm, screed adalah mortar semen-kapur, 40 mm.
Pengurangan resistensi terhadap perpindahan panas dari panel dinding desain ini adalah
yang lebih besar dari resistensi yang diperlukan untuk perpindahan panas.
Lab #2
Menentukan kemungkinan kondensasi pada permukaan bagian dalam OK
Latihan: untuk struktur penutup yang dirancang dalam contoh 1, periksa kemungkinan kondensasi pada permukaan bagian dalamnya untuk dua kasus:
- Desainnya tidak mengandung inklusi penghantar panas.
- Desain beton bertulang inklusi penghantar panas tipe IV dengan dimensi a=85 mm, c=250 mm.
Data awal untuk perhitungan:
suhu udara luar t n= -31 ° DARI;
suhu menurut psikrometer Agustus:
suhu bola kering (suhu udara dalam ruangan) tw =21 ° DARI;
bola lampu basah ow = 19 ° DARI.
Kami menentukan suhu permukaan bagian dalam OK untuk desain tanpa inklusi penghantar panas. Resistensi total tereduksi terhadap perpindahan panas OK telah ditentukan dalam contoh 1: R tentang = 4,02 m 2×° B/B. Nilai koefisien n dan sebuah di juga bertepatan dengan yang diadopsi dalam Contoh 1. Dengan rumus (11), kami memiliki
Kami menentukan suhu permukaan bagian dalam OK di wilayah inklusi penghantar panas sesuai dengan rumus (12).
Hambatan OC terhadap perpindahan panas di luar inklusi penghantar panas bertepatan dengan hambatan total tereduksi dari OC terhadap perpindahan panas Ro:
Resistansi OC terhadap perpindahan panas di wilayah inklusi penghantar panas ditentukan oleh rumus (4) seperti untuk pagar multi-lapisan (tiga lapis) yang homogen secara termal, dengan mempertimbangkan (5), (6) :
M2×°C/W.
Untuk menentukan koefisien h, kita menghitung dan. Menurut tabel 9, interpolasi, kami menentukan h = 0,39.
Menurut rumus (12), kami menentukan suhu permukaan bagian dalam OK di area inklusi penghantar panas
Tentukan suhu titik embun
Berdasarkan data psikrometer (tdry=td=21°С, tdry=19°С, Dt=tdry-tvl=2°С), kita tentukan kelembaban relatif udara menggunakan meja. sebelas:
j=81%.
Menurut suhu udara internal t di =21 ° C, menggunakan tabel. 12, kami menentukan elastisitas maksimum uap air:
L=18,65 mm. rt. Seni.
Menurut rumus (14), kami menentukan elastisitas sebenarnya dari uap air:
mm. rt. Seni.
Menggunakan meja. 12 "dalam urutan terbalik", kami menentukan: pada suhu berapa nilai elastisitas aktual yang diberikan akan menjadi maksimum. Sebagai berikut dari tabel, nilainya adalah 15,09 mm. rt. Seni. sesuai dengan suhu 17,6 °C. Ini adalah suhu titik embun.
tp=17,6 °С. dinding kondensat langit-langit isolasi
a) Karena suhu titik embun lebih rendah dari suhu permukaan bagian dalam OK di luar inklusi penghantar panas (tp = 17,6< tв=19,51 °С), в этих местах образования конденсата при данных температурно-влажностных условиях не ожидается.
b) Pada saat yang sama, di daerah inklusi penghantar panas, suhu permukaan bagian dalam OC lebih rendah dari suhu titik embun (tw=19,87 > tp=17,6 °C). Jadi, di wilayah inklusi konduktor panas pada permukaan bagian dalam OC, pembentukan kondensat tidak mungkin.
Lab #3
Latihan : pilih pemanas untuk dinding bagian luar bangunan tempat tinggal di Tula. Dinding dibuat dalam bentuk pasangan bata ringan (baik) setebal 2 bata dengan lapisan isolasi.
Lapisan luar dan dalam dari pasangan bata setebal bata. Pembalut antara lapisan luar dan dalam dilakukan melalui 6 batu bata (di antara permukaan dinding sumur). Bata tanah liat biasa pada mortar semen-pasir. Kira-kira ambil beton terak-batu apung dengan berat jenis 1200 kg/m sebagai pemanas 3. Abaikan lapisan akhir.
Kami menentukan resistansi tereduksi yang diperlukan dari OC untuk perpindahan panas, seperti yang ditunjukkan pada contoh menghitung OC homogen.
Kami menentukan pengurangan resistensi yang diperlukan untuk perpindahan panas OK dari kondisi penghematan energi:
Menurut SNiP 2.01.01-82 "Klimatologi dan geofisika konstruksi", kami menentukan untuk kota Tula:
Sesuai dengan bab SNiP "Bangunan perumahan", suhu desain udara internal diasumsikan 18 °C.
Kami menghitung derajat-hari dari periode pemanasan:
Menurut tabel 1, dengan menggunakan interpolasi, kami menentukan nilai: untuk dinding bangunan tempat tinggal pada GSOP=4000 °C×hari, m2×°C/W, dan pada GSOP=6000 °C×hari, m2×°C/W. Interpretasi geometrik interpolasi linier ditunjukkan pada gambar. Nilai yang sesuai dengan GSOP=4513°C×hari, kami menghitung:
Dalam perhitungan selanjutnya, kita memasukkan nilai yang diperoleh dari kondisi hemat energi sebagai maksimum.
Kondisi pengoperasian OK (seperti pada contoh yang sama) B.
Menurut Lampiran 2, kami menerima koefisien konduktivitas termal yang dihitung dari bahan yang digunakan dalam konstruksi:
Bata tanah liat biasa pada mortar semen-pasir - lbrick = 0,81 W / m × ° ; beton terak-batu apung dengan massa jenis 1200 kg/m3 - panas = 0,47 W/m×°C;
Untuk perhitungan, kami menerima bagian dari struktur yang berisi dinding "sumur" dan setengah dari "sumur" di setiap sisi. Strukturnya seragam tingginya, sehingga perhitungan dilakukan untuk bagian dengan ketinggian 1 m.
Dengan bidang yang sejajar dengan arah aliran panas, kami memotong struktur menjadi 3 bagian yang homogen secara termal, di antaranya 1 thdan 3 thberlapis-lapis (dan identik dalam hal ini), dan 2 th- satu lapis.
Kami menentukan ketahanan termal bagian: untuk bagian 2 lapisan tunggal sesuai dengan rumus (6):
untuk bagian tiga lapis identik 1 dan 3 sesuai dengan rumus (5)
Kami menentukan resistansi termal OK Ra sesuai dengan rumus (8). Karena perhitungan dilakukan untuk penampang struktur dengan ketinggian 1 m, luas penampang secara numerik sama dengan panjangnya.
= m2 ×° B/B.
Dengan bidang yang tegak lurus terhadap arah aliran panas, kami memotong struktur menjadi 3 bagian lapisan tunggal (kami akan menetapkannya sebagai 4 th, 5thdan 6 th), di antaranya 4 thdan 6 thhomogen secara termal (dan identik dalam hal ini), dan 5 th- heterogen.
Kami menghitung resistansi termal dari setiap bagian:
untuk bagian yang homogen secara termal menurut rumus (6):
untuk bagian yang tidak homogen, prosedur yang diterapkan dalam paragraf 4 harus digunakan:
Mempertimbangkan hanya bagian ini, dengan bidang yang sejajar dengan arah aliran panas, kami memotongnya menjadi tiga bagian lapisan tunggal yang homogen (5-1, 5-2 dan 5-3, bagian 5-1 dan 5-3 adalah sama ).
Kami menentukan resistansi termal setiap bagian sesuai dengan rumus (6):
Kami menentukan resistansi termal dari bagian ke-5 sesuai dengan rumus (8):
Kami menentukan resistansi termal OK Rb sebagai jumlah resistansi masing-masing bagian:
Mari kita evaluasi penerapan teknik ini dalam kasus kita.
yang kurang dari 25% yang diperbolehkan. Selain itu, struktur dindingnya rata. Dengan demikian, metode perhitungan berlaku dalam kasus ini.
Hitung tahanan termal tereduksi OK dengan rumus (9):
Kami menghitung resistansi total OC terhadap perpindahan panas sesuai dengan rumus (7):
Kesimpulan: penggunaan kerikil tanah liat yang diperluas dengan kepadatan 800 kg / m3 dalam desain ini sebagai pemanas tidak memberikan ketahanan perpindahan panas yang cukup untuk bangunan tempat tinggal di Moskow:
Diperlukan untuk menggunakan bahan yang lebih efisien secara termal, atau untuk meningkatkan ketebalan pasangan bata, atau untuk meningkatkan jarak antara dinding "sumur".
literatur
- SNiP II-3-79**. Rekayasa panas konstruksi / Gosstroy Uni Soviet. - CITP Gosstroy USSR, 1986. - 32 hal.
- SNiP 2.01.01-82. Membangun klimatologi dan geofisika / Gosstroy Uni Soviet. - M.: Stroyizdat, 1983. - 136 hal.
PERATURAN BANGUNAN
Konstruksi rekayasa panas rekayasa teknologi panas Tanggal pengenalan - 03/01/2003
KATA PENGANTAR
1. DIKEMBANGKAN: NIISF Gosstroy dari USSR dengan partisipasi NIIES dan TsNIIpromzdaniy Gosstroy dari USSR, TsNIIEP perumahan Gosgrazhdanstroy, TsNIIEPselstroy dari USSR, MISI mereka. V. V. Kuibyshev dari Kementerian Pendidikan Tinggi Uni Soviet, Lembaga Penelitian Ilmiah Pusat Seluruh Rusia, Dewan Pusat Serikat Buruh Seluruh Serikat, Lembaga Penelitian Kebersihan Umum dan Komunal. A. N. Sysin dari Akademi Ilmu Kedokteran Uni Soviet, Institut Penelitian Mosstroy dan MNIITEP dari Komite Eksekutif Kota Moskow.
2. DIPERSIAPKAN: Akademi Desain "KAZGOR" sehubungan dengan revisi standar negara di bidang arsitektur, perencanaan kota dan konstruksi dan terjemahan ke dalam bahasa negara.
3. DISAJIKAN OLEH: Departemen regulasi teknis dan teknologi baru dalam pembangunan Komite Urusan Konstruksi Kementerian Perindustrian dan Perdagangan Republik Kazakhstan (MIIT RK).
5. SNiP RK ini mewakili teks otentik SNiP II-3-79* "Construction Heat Engineering" dalam bahasa Rusia, diperpanjang validitasnya di wilayah Republik Kazakhstan dari 01/01/1992 melalui surat State Arkhstroy of the Republic Kazakhstan tanggal 01/06/1992 No. AK-6-20-19 dan direkomendasikan untuk digunakan dengan * surat Kementerian Konstruksi Republik Kazakhstan tanggal 03.03.97 No. AK-12-1-9-318 dan terjemahan ke dalam bahasa negara.
6. DI TEMPAT: SNiP II-3-79*.
1. Ketentuan Umum
2. Ketahanan terhadap perpindahan panas dari struktur penutup
3. Tahan panas dari struktur penutup
4. Penyerapan panas dari permukaan lantai
5. Ketahanan terhadap perembesan udara dari amplop bangunan
6. Ketahanan terhadap permeabilitas uap dari struktur penutup
Lampiran 1*. Zona kelembaban wilayah Kazakhstan dan CIS
Lampiran 2. Kondisi operasi struktur penutup, tergantung
dari rezim kelembaban kamar dan zona kelembaban
Aplikasi 3*. Kinerja termal bahan dan struktur bangunan
Lampiran 4. Resistensi teknis celah udara tertutup
Aplikasi 5*. Skema inklusi penghantar panas dalam struktur penutup
Aplikasi 6*. Referensi. Mengurangi resistensi terhadap perpindahan panas jendela,
pintu balkon dan skylight
Lampiran 7. Koefisien penyerapan radiasi matahari oleh material luar ruangan
Menutup permukaan
Lampiran 8. Koefisien transmisi panas perangkat pelindung matahari
Aplikasi 9*. Permeabilitas udara bahan dan struktur
Aplikasi10*. Dikesampingkan
Lampiran 11*. Ketahanan terhadap permeabilitas uap bahan lembaran
dan lapisan tipis penghalang uap
Aplikasi 12*. Dikesampingkan
Aplikasi 13*. Referensi. Koefisien homogenitas termal r
dinding panel
1. Ketentuan Umum
1.1. Norma-norma rekayasa panas bangunan ini harus diperhatikan ketika merancang struktur penutup (eksternal dan) dinding bagian dalam, partisi, pelapis, loteng dan langit-langit antar lantai, lantai, bukaan pengisi: jendela, lentera, pintu, gerbang) bangunan dan struktur baru dan yang direkonstruksi untuk berbagai keperluan (perumahan, publik 1 , produksi dan perusahaan industri tambahan, pertanian dan gudang 2) dengan suhu atau suhu normal dan kelembaban relatif udara dalam ruangan.
1.2. Untuk mengurangi kehilangan panas di musim dingin dan perolehan panas di musim panas, desain bangunan dan struktur harus mencakup:
a) solusi perencanaan ruang, dengan mempertimbangkan penyediaan area terkecil dari struktur penutup;
b) bukaan lampu pelindung sinar matahari sesuai dengan nilai standar koefisien transmisi panas perangkat pelindung sinar matahari;
c) luas bukaan lampu sesuai dengan nilai koefisien iluminasi alami yang dinormalisasi;
d) penggunaan rasional bahan isolasi panas yang efektif;
e) penyegelan beranda dan lipatan di tambalan bukaan dan antarmuka elemen (jahitan) di dinding dan pelapis luar.
1.3. Rezim kelembaban tempat bangunan dan struktur di musim dingin, tergantung pada kelembaban relatif dan suhu udara dalam ruangan, harus diatur sesuai dengan Tabel. satu.
Tabel 1
1 Nomenklatur bangunan umum dalam bab SNiP ini diadopsi sesuai dengan lampiran. 1* ke SNiP RK 3.02-02-2001.
2 Lebih lanjut dalam teks, untuk singkatnya, bangunan dan struktur: gudang, perusahaan industri pertanian dan industri, ketika norma berlaku untuk semua bangunan dan struktur ini, digabungkan dengan istilah "produksi".
Zona kelembaban wilayah Kazakhstan dan CIS harus diambil sesuai dengan adj. satu*.
Kondisi operasi struktur penutup, tergantung pada rezim kelembaban tempat dan zona kelembaban area konstruksi, harus ditetapkan sesuai dengan adj. 2.
1.4. Waterproofing dinding dari membasahi dengan kelembaban tanah harus disediakan (dengan mempertimbangkan bahan dan konstruksi dinding):
horizontal - di dinding (eksternal, internal, dan partisi) di atas area buta bangunan atau struktur, serta di bawah lantai basement atau lantai basement;
vertikal - bagian bawah tanah dinding, dengan mempertimbangkan kondisi hidrogeologis dan tujuan bangunan.
1.5*. Saat mendesain bangunan dan struktur, perlu untuk memberikan perlindungan permukaan bagian dalam dan luar dinding dari efek kelembaban (industri dan domestik) dan curah hujan atmosfer (dengan melapisi atau memplester, mengecat dengan komposisi tahan air, dll.) , dengan mempertimbangkan bahan dinding, kondisi operasinya dan persyaratan dokumen peraturan tentang desain jenis bangunan, struktur, dan struktur bangunan tertentu.
Di dinding luar multilayer bangunan industri dengan rezim tempat lembab atau basah, diperbolehkan untuk menyediakan pemasangan lapisan udara berventilasi, dan dalam kasus pelembapan berkala langsung dari dinding tempat, lapisan berventilasi dengan perlindungan permukaan bagian dalam dari kelembaban.
1.6. Di dinding luar bangunan dan struktur dengan rezim bangunan yang kering atau normal, diperbolehkan untuk menyediakan celah dan saluran udara yang tidak berventilasi (tertutup) dengan ketinggian tidak melebihi ketinggian lantai dan tidak lebih dari 6 m.
1.7. Lantai di tanah di kamar dengan suhu udara dalam ruangan yang dinormalisasi, terletak di atas area buta bangunan atau di bawahnya tidak lebih dari 0,5 m, harus diisolasi di area di mana lantai berbatasan dengan dinding luar selebar 0,8 m dengan meletakkan lapisan insulasi tahan kelembaban anorganik pada ketebalan tanah, ditentukan dari kondisi memastikan ketahanan termal lapisan insulasi ini tidak kurang dari ketahanan termal dinding luar.
PADA Rekayasa panas konstruksi data dari bidang ilmiah terkait digunakan (teori perpindahan panas dan massa, kimia fisik, termodinamika proses ireversibel, dll.), metode pemodelan dan teori kesamaan (khususnya, untuk perhitungan teknik perpindahan panas dan materi), yang memastikan pencapaian efek praktis di bawah berbagai kondisi eksternal dan berbagai rasio permukaan dan volume dalam bangunan. Sangat penting di Rekayasa panas konstruksi memiliki studi skala penuh dan laboratorium bidang suhu dan kelembaban di struktur penutup bangunan, serta penentuan karakteristik termofisika bahan bangunan dan desain.
Metode dan kesimpulan Rekayasa panas konstruksi digunakan dalam desain struktur penutup yang dirancang untuk menciptakan suhu dan kelembaban yang diperlukan dan kondisi sanitasi (dengan mempertimbangkan pengoperasian sistem pemanas, ventilasi dan pendingin udara) di perumahan, publik dan bangunan industri. Arti Rekayasa panas konstruksi terutama meningkat karena industrialisasi konstruksi , peningkatan yang signifikan dalam skala aplikasi (dalam berbagai kondisi iklim) struktur ringan dan baru bahan bangunan .
Tugas menyediakan sifat termal yang diperlukan dari struktur penutup eksternal diselesaikan dengan memberi mereka ketahanan panas yang diperlukan dan ketahanan terhadap perpindahan panas. Permeabilitas struktur yang diizinkan dibatasi oleh resistensi yang diberikan terhadap penetrasi udara. Keadaan kelembaban normal struktur dicapai dengan mengurangi kadar air awal bahan dan perangkat isolasi kelembaban , dan dalam struktur berlapis, di samping itu, dengan pengaturan yang tepat dari lapisan struktural yang terbuat dari bahan dengan sifat yang berbeda.
Ketahanan terhadap perpindahan panas harus cukup tinggi untuk memastikan kondisi suhu yang dapat diterima secara higienis pada permukaan struktur yang menghadap ruangan selama periode terdingin dalam setahun. Stabilitas termal struktur dinilai oleh kemampuannya untuk mempertahankan suhu yang relatif konstan di tempat dengan fluktuasi suhu berkala. lingkungan udara struktur yang berbatasan, dan aliran panas yang melewatinya. Tingkat ketahanan panas struktur secara keseluruhan sangat ditentukan oleh sifat fisik bahan dari mana lapisan luar struktur dibuat, yang merasakan fluktuasi suhu yang tajam. Saat menghitung stabilitas termal, metode yang digunakan Rekayasa panas konstruksi berdasarkan solusi persamaan diferensial untuk mengubah kondisi perpindahan panas secara berkala. Pelanggaran satu dimensi perpindahan panas di dalam struktur penutup di tempat-tempat inklusi penghantar panas, pada sambungan panel dan sudut dinding menyebabkan penurunan suhu yang tidak diinginkan pada permukaan struktur yang menghadap ruangan, yang membutuhkan peningkatan panas yang sesuai. -sifat perisai. Metode perhitungan dalam kasus ini dikaitkan dengan solusi numerik dari persamaan diferensial medan suhu dua dimensi ( persamaan Laplace ).
Distribusi suhu dalam struktur penutup bangunan juga berubah ketika udara dingin menembus ke dalam struktur. Penyaringan udara terjadi terutama melalui jendela, sambungan struktural dan kebocoran lainnya, tetapi sampai batas tertentu melalui ketebalan pagar itu sendiri. Metode yang tepat untuk menghitung perubahan medan suhu di bawah filtrasi udara stabil telah dikembangkan. Ketahanan terhadap penetrasi udara dari semua elemen pagar harus lebih besar dari nilai standar yang ditetapkan Kode dan peraturan bangunan .
Saat mempelajari keadaan kelembaban dari struktur penutup di Rekayasa panas konstruksi proses transfer kelembaban yang terjadi di bawah pengaruh perbedaan potensial transfer dipertimbangkan. Perpindahan uap air dalam kadar air higroskopis bahan terjadi terutama karena difusi dalam fase uap dan dalam keadaan teradsorpsi; dalam hal ini, tekanan parsial uap air di udara yang mengisi pori-pori material diambil sebagai potensial transfer. Di Uni Soviet, metode analisis grafis untuk menghitung probabilitas dan jumlah kondensasi uap air di dalam struktur selama difusi uap air dalam kondisi tunak telah tersebar luas. Solusi yang lebih akurat untuk kondisi non-stasioner dapat diperoleh dengan menyelesaikan persamaan diferensial perpindahan kelembaban, khususnya, menggunakan berbagai perangkat teknologi komputer, termasuk yang menggunakan metode analogi fisik (integrator hidrolik).
Lit.: Lykov A. V., Landasan teoretis bangunan fisika termal, Minsk, 1961; Bogoslovsky V.N., Membangun fisika termal, M., 1970; Fokin K. F., Rekayasa panas konstruksi bagian penutup bangunan, edisi ke-4, M., 1973; Ilyinsky V. M., Konstruksi fisika termal, M., 1974.
V.M.Ilyinsky.
Artikel tentang kata Rekayasa panas konstruksi" dalam Great Soviet Encyclopedia telah dibaca 2797 kali
